[db:描述]
- 2014-12-16
針對電動葫蘆的主要噪聲源 , 對如何降噪提出如下意見。
( 1) 盡可能選用極數多的電機選用多極數電機 , 可同時降低齒輪噪聲與電機噪聲 , 對電動葫蘆降噪是有利的。 但是 , 由于諸多因素的限制以及設計上的某些要求 , 這種選擇往往無法實現。
( 2) 對高速級齒輪加工精度的要求技術條件規定 , 電動葫蘆起升機構減速器的 齒 輪 精 度 應 不 低 于 GB1 0095 中 的 8 - 8- 7級〔 2 〕。 實踐證明 , 為了保證噪聲達標 , 這一要求是合理的 , 應該達到。 然而 , 按照目前多數同行業廠的齒輪加工工藝去加工 , 齒輪精度很難達到規定要求。 ***于如何解決這種硬齒面齒輪的加工工藝問題 , 是行業廠另一攻關課題 , 非本文范疇 , 不予討論。應該指出 , 齒輪加工精度對于少極數 (高轉速 )電機的電動葫蘆噪聲影響更大 , 更敏感。
( 3) 提高高速級齒輪的輪齒剛度提高輪齒剛度 , 可減小其彈性變形 , 減小齒輪嚙合沖擊力 , 是電動葫蘆降噪的有效措施。而加大齒輪模數 , 能顯著增強輪齒剛度 , 簡單可行。對于 CD I 1 0型電動葫蘆 , 曾采用加工精度合格的齒輪進行試驗 , 噪聲雖有所降低 , 但不夠明顯 , 因此轉向提高輪齒剛度的試驗。 在中心距不變、傳動比基本上不變的前提下 , 起升減速器高速級 齒輪的法向模 數由原設計的 mn = 2 . 5改為 mn = 3 。步的對比試驗在同一臺電動葫蘆上進行 , 僅僅更換高速級傳動的一對齒輪 , 進行噪聲測試對比 , 在額定載荷下距電動葫蘆 1m 處測得: mn = 2 . 5時的平均噪聲為 9 2 d B( A ) , mn = 3時的平均噪聲為 84 . 5d B( A) , 降低了 7. 5d B 。第二步是批量試驗 , 在齒輪加工工藝相同 ,配套件一致的條件下 , 制造了高速級齒輪模數mn= 2 . 5 及 mn= 3的電動葫蘆各數十臺 , 每臺測出額定載荷時的噪聲值 , 計算出總平均噪聲 ,列于表 2 。
從表 2 看 , 加大高速級齒輪模數對降噪效果顯著 , 但由于齒輪加工精度不夠理想 , 試驗末達到預期目標 , 如果齒輪加工精度全面達到設計要求 , 相信成批生產使噪聲進一步降*** 8 5 d B( A ) 以內有可能實現。類似試驗在配 2 極電機的 H2型電動葫蘆也進行過 , 高速級齒輪模數由 mn = 1. 25 改為mn = 1 . 5后 , 平均噪聲降低約 2 d B 。然而 , 不能由此得出結論: 電動葫蘆高速級齒輪都必須加大模數 , 因為: ①模數加大則齒輪加工誤差大 , 嚙合沖擊加大 ; ②模數加大則齒數減小 (中心距不變 ) , 嚙合系數相應減小 , 傳動平穩性降低 , 對降噪不利 ( 從表 2看本例的嚙合系數降低甚小 , 對降噪影響不大 ) ; ③還有一些制約因素屬齒輪的專門知識 , 設計人員是應該懂得的 , 本文不予討論。
( 4 ) 對電機的要求雖然電機不是電動葫蘆的主要噪聲源 , 但也不應忽視。 電機降噪是另一類專門技術 , 非本文范圍。 這里僅提出電機噪聲級應比電動葫蘆總噪聲級低 5d B以上 , 這是起碼的要求 , 實踐證明 , 不難實現。噪聲問題 , 牽涉的因素很多 , 比較復雜 , 所
進行的試驗還是初步的 , 以上意見可能較為膚淺 , 僅供參考 , 希望能引起進一步試驗研究與討論。
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